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根据目前的钢材市场整体运行情况、经研究决定、新冶钢自2月26日起对C钢、Cr钢、CrMnTi钢、CrMo钢、轴承钢系列价格上调100元／吨中国钢铁工业协会披露、新创认为、虽然目前我国钢铁企业已经出现了明显分化、短期内不会出现大量破产企业、出现系统性风险的可能性不大、但单个项目有可能引发局部风险、值得警惕、尽快制定出台系统的钢铁产能退出机制十分紧迫、钢铁产能退出、也不得不考量地方经济发展的承受能力当前从规模以上工业企业 完成增加值来看、钢铁产业仍是位于第二支柱产业—装备制造业的2.4倍对于许多以钢铁为支柱产业的地方、产能削减之后、如果没有新的产业补充、经济增 长难免伤筋动骨、民生投入也会碰到无米之炊的尴尬。。

一、军工特钢：40CrNiMoA、45CrNiMoV、20Ni4Mo、30CrMnSiA、35CrMnSiA、38CrSi、12CrNi3A、20CrNi3A、30CrNi3A、34-37CrNi3A、34-37CrNi3MoA、PCrNiMoA、PCrNiMoA PCrNi3MoA 12Cr2Ni4A、20Cr2Ni4A 18-25Cr2NI4WA。
二、齿轮钢、轴承钢15CrMo、20CrMo、35CrMo、42CrMo、22CrMoH、20-30CrMnTi、20CrNiMo、8620、GCr15、SUJ2、G20CrNiMo、G20CrNi2Mo、25CrNiMoV、25Cr2MoV、17CrNiMo6、34CrNiMo6、30CrNiMo8、GCr15

三、模具钢：20CrH、Cr12、Cr12MoV、SKD11、DC53、Cr12Mo1V1、P20、718(H)、H13、4Cr5MoSiV1、NAK80、S136(H)、SKD61、DAC、SLD、2738、2311、2316、2083、8407、M2、SKS、O1(油钢)、A2、A3、S45C
四、高强度合金结构钢、合结钢20Cr、40Cr、30CrMo、20CrMnMo-30CrMnMo-40CrMnMo、38CrMoAL 、27SiMn
五、低合金结构钢、易切削钢、碳素钢16Mn、Q345B、Q345D、Q235、20-30Mn、40Mn、50Mn、20-45Mn2、15CrMn、20CrMn、16MnCr5(德国)、20MnCr5、Y15、Y15Pb、1215、1018、12L14、
六、弹簧圆钢、冷拉光圆、盘圆65Mn、60Si2Mn、50CrV、60Si2CrV、SUP7、SUP10(日本)
七、不锈圆钢1Cr13、2Cr13、3Cr13、4Cr13、304、321、630、9Cr18Mo、9Cr18MoV、4Cr9Si2
八、高速工具钢W18Cr4V、W6Mo5Cr4V2、碳工钢：T8-T10 合工钢：CrWMn 9CrSi

工具钢中的铬一部分溶入钢中起固溶强化作用、另一部分与碳结合、按含铬量高低以(FeCr)3C、(FeCr)7C3和M23C6形式存在、从而来影响钢的性能。另外还要考虑合金元素的交互作用影响、如当钢中含铬、钼和钒时、Cr>3%^[14]时、Cr能阻止V4C3的生成和推迟Mo2C的共格析出、V4C3和Mo2C是提高钢材的高温强度和抗回火性的强化相^[14]、这种交互作用提高该钢耐热变形性能铬溶入钢奥氏体中增加钢的淬透性。Cr、Mn、Mo、Si、Ni都与Cr一样是增加钢淬透性的合金元素。

人们习惯用淬透性因子加以表征、一般国内现有资料[15]还只应用Grossmann等的资料、后来Moser和Legat[16、22]的更进一步工作提出由含C量和奥氏体晶粒度决定基本淬透性直径Dic和合金元素含量确定的淬透性因子(示于图3中)来计算合金钢的理想临界直径Di、也可从下式作近似计算:Di=Dic×2.21Mn×1.40Si×2.13Cr×3.275Mo×1.47Ni (1)
(1)式中各合金元素以质量百分数表示。由该式、人们对Cr、Mn、Mo、Si和Ni元素影响钢淬透性有相当明确的半定量了解。

Cr对钢共析点的影响、它和Mn大致相似、在约5%的含铬量时、共析点的含C量降到0.5%左右。另外Si、W、Mo、V、Ti的加入更显著降低共析点含C量。为此可以知道：热作模具钢和高速钢一样属于过共析钢。共析含C量的降低、将增加奥氏体化后组织中和*后组织中的合金碳化物含量。

钢中合金C化物的行为与其自身的稳定性有关、实际上、合金C化物的结构、稳定性与相应C化物形成元素的d电子壳层和S电子壳层的电子欠缺程度相关[17]。随着电子欠缺程度下降、金属原子半径随之减小、碳和金属元素的原子半径比rc/rm增加、合金C化物由间隙相向间隙化合物变化、C化物的稳定性减弱、其相应熔化温度和在A中溶解温度降低、其生成自由能的绝对值减小、相应的硬度值下降。具有面心立方点阵的VC碳化物、稳定性高、约在900~950℃温度开始溶解、在1100℃以上开始大量溶解(溶解终结温度为1413℃)[17]；它在500~700℃回火过程中析出、不易聚集长大、能作为钢中强化相。中等碳化物形成元素W 、Mo形成的M2C和MC 碳化物具有密排和简单六方点阵、它们的稳定性较差些、亦具较高的硬度、熔点和溶解温度、仍可作为在500~650℃范围使用钢的强化相。

M23C6(如Cr23C6等)具有复杂立方点阵、稳定性更差、结合强度较弱、熔点和溶解温度较低(在1090℃溶入A中)、只有在少数耐热钢中经综合合金化后才有较高稳定性(如(CrFeMoW)23C6、可作为强化相。具有复杂六方结构的M7C3(如Cr7C3、 Fe4Cr3C3或Fe2Cr5C3)的稳定性更差、它和Fe3C类碳化物一样很易溶解和析出、具有较大的聚集长大速度、一般不能作为高温强化相。

我们仍从Fe-Cr-C三元相图可以简便了解H13钢中的合金碳化物相。按Fe-Cr-C系700℃[18~20]和870℃[9]三元等温截面的相图、对含0.4%C钢中、随Cr量增加会出现(FeCr)3C(M3C)和(CrFe)7C3(M7C3)型合金碳化物。注意在870℃图上、只有含Cr量大于11%才会出现M23C6)。另外根据Fe-Cr-C三元系在5%Cr时的垂直截面、对含0.40%C的钢在退火状态下为α相(约固溶1%Cr)和(CrFe)7C3合金C化物。当加热至791℃以上形成奥氏体A和进入(α+A+M7C3)三相区、在795℃左右进入(A+M7C3)两相区、约在970℃时、(CrFe)7C3消失、进入单相A区。

当基体含C量�0.33%时、在793℃左右才存在(M7C3+M23C6和A)的三相区、在796℃进入(A+M7C3)区(0.30%C时)、以后一直保持到液相。钢中残留的M7C3有阻止A晶粒长大的作用。Nilson提出、对1.5%C-13%Cr的成分合金、欠稳定(CrFe)23C6不形成[20]。当然、单以Fe-Cr-C三元系分析会有一些偏差、要考虑加入合金元素的影响。

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