不锈钢无缝管 304 太钢不锈

营口S30408不锈钢管304不锈钢工业无缝管316L不锈钢管含税价

304和303都是不锈钢的，只是成分不同。SUS303和SUS304是日本的叫法，中国则分别叫为Y1Cr18Ni9和0Cr18Ni9，在中国用国际化学元素符号和本国的符号来表示化学成份，用阿拉伯字母来表示成份含量，

从结构式看得出二者的化学成分区别。这两种防腐蚀能力很好，不过304更优；相关材料的对比，实验

的数据表明，不锈钢在168个小时的盐雾实验后也生锈的其他情况下，达到好的防腐蚀效果可以涂防锈

油，但是效果有限，对生产安装不便，主要看你要达到什么样的效果，在选什么样的材料，目前比较标

准的顺序排列：普通镀蓝白锌碳钢 < 镀黑锌碳钢 < 镀锌镍碳钢 < 不锈钢。

区别

同为低碳钢，其主要区别是碳含量不一样：

sus303 的碳含量约为：≤0.15%；

sus304 的碳含量约为：≤0.08%。

实际上sus304 硫含量也比sus303小很多。

sus303：P≤0.20% ，S≤0.15% 。

工业无缝管 TP304 89*3.5 1986

工业无缝管 304 48*3 388

工业无缝管 304 10*1 24

工业无缝管 304 10*2 788

工业无缝管 304 108*8 562

工业无缝管 304 12*1 300

工业无缝管 304 12*2 1976

工业无缝管 304 133*5 76

工业无缝管 304 14*1 1044

工业无缝管 304 14*2 154

工业无缝管 304 159*10 1214

工业无缝管 304 16*2 3018

工业无缝管 304 168*5 368

工业无缝管 304 18*2 816

工业无缝管 304 18*3 26

工业无缝管 304 18*4 338

工业无缝管 304 20*2.5 666

工业无缝管 304 20*3 638

工业无缝管 304 219*4 538

工业无缝管 304 22*2 456

工业无缝管 304 22*2.5 260

工业无缝管 304 22*3 126

工业无缝管 304 22*4 10

工业无缝管 304 25*2 12

工业无缝管 304 25*2.5 411

工业无缝管 304 25*5 260

工业无缝管 304 32*2.5 944

工业无缝管 304 32*3 706

工业无缝管 304 32*4 354

工业无缝管 304 42*4 170

工业无缝管 304 45*6 246

工业无缝管 304 48*3 16

工业无缝管 304 48*6 2102

工业无缝管 304 51*4 58

工业无缝管 304 51*5 38

工业无缝管 304 57*3 322

工业无缝管 304 57*6 150

工业无缝管 304 57*8 66

工业无缝管 304 60*6 50

工业无缝管 304 60*8 802

工业无缝管 304 76*5 857

工业无缝管 304 89*10 244

工业无缝管 304 89*6 76

工业无缝管 304 8*1 118

工业无缝管 304 42*3.5 742

工业无缝管 304 140*4 248

工业无缝管 304 6*1 86

工业无缝管 304 168*10 222

工业无缝管 304 168*8 208

工业无缝管 304 51*3.5 1012

工业无缝管 321 48*6 47

工业无缝管 TP304 22*2.5 8

工业无缝管 304 34*3.5 12

工业无缝管 304 34*4.5 184

工业无缝管 316 60*2 20

工业无缝管 304 89*3.5 48 

不锈钢焊接波纹管失效原因分析 

摘要： 针对某公司不锈钢波纹管膨胀节开裂失效进行了化学成分分析、硬度测试,并进行了裂纹部位金相组织分析、断口解理和断口异物的能谱分析.研究表明,不锈钢波纹管材质的化学成分符合相关技术要求,但主要合金元素铬、镍含量均处下限;断裂面腐蚀区含有与硫、氯相关的腐蚀物,波纹管内壁峰底区加工后的拉应力和服股中拉应力迭加作用下产生应力腐蚀开裂.  

不锈钢SUS 301L激光填丝搭接焊工艺 

摘要： 以接头形式0.6+2 mm的不锈钢SUS 301L为对象,研究激光填丝焊激光功率、焊接速度、送丝速度3个主要工艺参数对焊缝成形、接头截面形貌及连接强度的影响规律.结果表明,随着激光功率的增加,焊缝熔深和熔宽增大,余高减小;随着焊接速度的增加,焊缝熔深、熔宽、余高均减小;随着送丝速度的增加,焊缝熔深和熔宽减小,余高增大.接头的*大拉力为14.43 kN,断裂在上层薄板母材中,焊缝强度大于母材.

不锈钢与耐候钢MIG电弧钎焊工艺 

摘要： 采用手工MIG电弧钎焊工艺对SUS304不锈钢与Q355GNHD耐候钢薄板对接接头进行工艺试验,按照相关技术标准进行焊接工艺评定.结果表明,MIG电弧钎焊工艺能够成功用于SUS304不锈钢和Q355GNHD耐候钢薄板对接接头的钎焊,焊缝成形质量良好,经X射线探伤无缺陷;接头的抗拉强度平均值为339.58 MPa,接头强度系数为78.97％.采用光学显微镜观察SUS304不锈钢与铜基钎料间产生的渗透裂纹,讨论渗透裂纹的产生机理.

304奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性的非线性超声表征 

摘要： 利用非线性超声检测技术并辅助于XRD与微观组织分析,探讨了在650℃经过2,6,10h敏化处理的304奥氏体不锈钢样品非线性超声特征参数的变化规律.结果表明:随着敏化时间的延长,归一化非线性系数单调增大;相比于固溶试样,经2,6,10h敏化处理后样品的归一化非线性系数分别增加28%,32%,43%,意味着以非线性系数表征304不锈钢的敏化度是可行的.分析认为:晶界析出碳化物(Cr23 C6)与奥氏体基体产生的错配引发了局部应变场,干扰了超声波的传播;此外,随敏化时间延长,析出相的增加进一步加剧了超声波的畸变.

热处理工艺对18%Cr马氏体不锈钢组织与力学性能的影响 

摘要： 以羰基Fe粉以及Cr3C2,VC,Mo2C等碳化物粉末为原料,制备Cr含量(质量分数,下同)为18%的粉末冶金马氏体不锈钢.将不锈钢分别在1050℃和1150℃下淬火,然后于200~590℃下进行回火处理,研究热处理工艺对不锈钢组织与力学性能的影响.结果表明:粉末冶金18%Cr马氏体不锈钢的基体中存在M7C3型以及MC型碳化物,随回火温度升高,碳化物数量增多并且碳化物形态由原来的部分连续状向孤立、块状转变.1150℃温度下淬火的不锈钢,其硬度较高,HRC*高达63.9,在较低温度下(200℃)回火时,抗弯强度为2002 MPa,而在530℃温度下回火后,抗弯强度大幅升高至3093 MPa.1150℃淬火的不锈钢,其冲击韧性较低,随回火温度升高而升高.热处理后的不锈钢断裂形式均为准解理断裂.

几种不锈钢板材冲压成形性能的试验研究 

摘要： 对304和430、410S、409L不锈钢板材扩孔(λ值)和杯突(IE值)的冲压成形性能及与之相配合的基本力学性能进行了测试以及综合分析.结果表明:304奥氏体不锈钢和409L铁素体不锈钢的扩孔(λ值)和杯突性能优良,410S的扩孔性能*差,而4种钢的IE值相差较小;试验不锈钢板材的扩孔、杯突结果与其基本力学性能数据是一致的;4种不锈钢板材扩孔值的差别(392％)显著大于杯突值的差别(23％),是由于二者的试样几何和变形方式的不同,以及铁素体不锈钢扩孔试验时部分试样发生非正常底裂的缘故.